根據(jù)實(shí)驗(yàn)室環(huán)境和不同吸濕度條件下硅烷改性聚氨酯密封膠的拉伸試驗(yàn)，確定了此非線性粘彈性模型的材料常數(shù)。再由不同吸濕度和不同應(yīng)變率情況下的試驗(yàn)結(jié)果，確定了此材料的拉伸強(qiáng)度函數(shù)、拉伸強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的應(yīng)變函數(shù)以及彈性影響函數(shù)h(HD,s)和粘性影響函數(shù)B(HD, s)。該本構(gòu)模型中各函數(shù)的作用與溫度和應(yīng)變率相關(guān)的本構(gòu)模型相同。最后，確定了針對(duì)硅烷改性聚氨酯密封膠吸濕度和應(yīng)變率相關(guān)的非線性粘彈性本構(gòu)模型。并分別對(duì)不同吸濕度下的此材料拉伸應(yīng)力一應(yīng)變響應(yīng)曲線進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。
吸濕溫度影響材料的吸濕量，從而影響其力學(xué)性能。在恒定應(yīng)變率、不同吸濕溫度條件下，硅烷改性聚氨酯密封膠材料的拉伸應(yīng)力一應(yīng)變響應(yīng)的模型計(jì)算曲線與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比，如圖4.27 (a)所示。由圖分析可知，此模型計(jì)算的應(yīng)力一應(yīng)變曲線與試驗(yàn)曲線重合度良好，且表現(xiàn)出一定程度的吸濕度相關(guān)性，表明此模型可以描述硅烷改性聚氨酯密封膠材料的吸濕溫度的影響和力學(xué)性能的吸濕度相關(guān)性。
同樣，材料的吸濕時(shí)間影響其吸濕量，從而影響其力學(xué)性能。圖4.27Cb是不同吸濕時(shí)間條件下，硅烷改性聚氨酯密封膠材料的拉伸應(yīng)力一應(yīng)變響應(yīng)的模型計(jì)算曲線與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比。可知，此模型可以很好地描述吸濕時(shí)間對(duì)其拉伸應(yīng)力一應(yīng)變響應(yīng)的影響，計(jì)算曲線與試驗(yàn)結(jié)果重復(fù)度很好，尤其是對(duì)吸濕時(shí)間短的材料力學(xué)性能計(jì)算的更為準(zhǔn)確，且同樣表現(xiàn)出一定程度的吸濕
度相關(guān)性，表明此模型可以體現(xiàn)硅烷改性聚氨酯密封膠材料吸濕時(shí)間影響的力學(xué)性能。
利用公式(4.16)取拉伸強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的應(yīng)變和拉伸強(qiáng)度對(duì)應(yīng)應(yīng)變的一半進(jìn)行誤差分析，如表4.19所示。從表4.19中可知，在吸濕度變化的情況下，誤差較大的部分是在較高吸濕度范圍的中期模擬階段，最大值為6.84%。而隨著應(yīng)變的逐漸增大，誤差在逐漸減小。故在不同吸濕度條件下，此非線性粘彈性本構(gòu)模型能夠?qū)柰楦男跃郯滨ッ芊饽z單軸拉伸的應(yīng)力一應(yīng)變響應(yīng)曲線進(jìn)行較好的預(yù)測(cè)。
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