圖3-8 C a)為復(fù)合填料配比對(duì)聚氨酯密封膠拉伸力學(xué)性能的影響。從圖中可以看出，復(fù)合填料中改性硅灰石比例從0增大到100%時(shí)，材料的拉伸強(qiáng)度從1.7 MPa增大到2.5MPa，增大了47%;斷裂伸長(zhǎng)率從138.3%下降到87.7，降低了59%。

       圖(b)為復(fù)合填料配比對(duì)聚氨酯密封膠的粘接力學(xué)性能的影響。從圖中可以看出，隨著復(fù)合填料中改性硅灰石比例的增加，聚氨酯密封膠的粘接強(qiáng)度和抗位移能力均表現(xiàn)出下降的趨勢(shì)，改性硅灰石比例從0增大到100%時(shí)，粘接強(qiáng)度從5.1 MPa下降到4.4 MPa,抗位移能力從45%下降到14.0%，這可能是因?yàn)楣杌沂w維的聚集體在拉伸過程中容易破壞，產(chǎn)生較多碎片，導(dǎo)致粘接性能的下降。

       表3-4為復(fù)合填料配比對(duì)聚氨酯密封膠度及其硬度的影響。復(fù)合填料的配比對(duì)聚氨酯密封膠度影響不大，但隨著改性硅灰石比例從0增加到100，聚氨酯密封膠的硬度從42度增大到53度。

       與其他有機(jī)聚合物相比，硅橡膠本身就具有一定的阻燃性能，所以本論文重點(diǎn)對(duì)材料第一次、第二次有焰燃燒時(shí)間進(jìn)行考察。第一次點(diǎn)燃過程中，硅橡膠已經(jīng)產(chǎn)生了高溫分解，分解產(chǎn)物中包含的可燃小分子從材料內(nèi)部向表面遷移，在第二次點(diǎn)燃過程中起到助燃作用。表3-5為聚氨酯密封膠的垂直燃燒及氧指數(shù)測(cè)試結(jié)果。從表中可以看出，隨著復(fù)合填料中改性硅灰石比例從0增大到100，所有聚氨酯密封膠樣品均未達(dá)到相應(yīng)的阻燃等級(jí)，氧指數(shù)從32.9%下降到30.4%，第一次有焰燃燒時(shí)間從3s增加到30 s以上，表明硅灰石對(duì)聚氨酯密封膠的阻燃性能略有損害。

       圖3-9為氧指數(shù)測(cè)試后殘余物的形貌圖。從圖中可以看出，在燃燒過程中，材料表面會(huì)覆蓋一層輕質(zhì)疏松的白色物質(zhì)，這是聚氨酯密封膠基體在燃燒過程中分解生成的SiOz當(dāng)復(fù)合填料中不含改性硅灰石時(shí)(圖3-9 a)，燃燒后的殘余物由于自身重力而出現(xiàn)了破裂以及較大程度的變形，隨著改性硅灰石比例的增加，燃燒后的殘余物完整性提高，表明與納米碳酸鈣相比，改性硅灰石在燃燒過程中能夠提供給材料相應(yīng)的形狀保持以及自支撐能力，這可能得益于硅灰石的針狀形貌、高溫穩(wěn)定性以及高機(jī)械強(qiáng)度，起到了類似“骨架”的支撐作用。zope3.cn